該(gāi)文章取自網(wǎng)絡，分享給大(dà)家者供(gòng)參(cān)考(kǎo)，在此(cǐ)談一點(diǎn)關(guān)于軸(zhóu)承跑(pǎo)内圈的個(gè)人體會(huì)，曾多次(cì)在現場遇(yù)到軸(zhóu)承跑内圈(quān)故障(zhàng)，振動(dòng)特征也不(bú)盡相(xiàng)同，但也有共同(tóng)之處(chù)。不同(tóng)之處為(wéi)頻譜形(xíng)态，最常見的是(shì)工頻及(jí)大量諧(xié)波，大部分諧波(bō)幅值(zhí)接近于基(jī)頻的1/3～1/2，且3x明顯高于其他(tā)諧波，甚(shèn)至超過(guò)基頻的(de)1/2，但也(yě)有個(gè)别頻(pín)譜如(rú)文中所示(shì)基本為基(jī)頻振(zhèn)動，這也是(shì)轉發(fā)該文(wén)的主(zhǔ)要原(yuán)因；所(suǒ)遇跑内套(tào)故障共同特點(diǎn)是，振動不穩定(dìng)，特别是停(tíng)啟設(shè)備後(hòu)振幅(fú)大概(gài)率會發生突變(biàn)，相位(wèi)無(wú)規律變(biàn)化大約在(zài)0～60度範圍變(biàn)化。

軸承跑(pǎo)内圈故障案例分析

1、設備問題(tí)

運行期間，發現(xiàn)風機軸承處的振動(dòng)強度明顯增大，振動(dòng)的速(sù)度值(zhí)超過10㎜/s。而通過近幾次的監(jiān)測結果來(lái)看，其(qí)相位并不穩定(dìng)。并且，在停機時進行的實時跟蹤監測結果表(biǎo)明：在降速時，振(zhèn)動強度(dù)并(bìng)沒有(yǒu)降低(dī)，反而進一(yī)步增(zēng)加。遂(suí)進行停(tíng)車(chē)處理。對設(shè)備檢查時(shí)發現(xiàn)：定位(wèi)側(cè)軸承座(zuò)上半體出現兩(liǎng)條尚(shàng)未貫穿的(de)軸向裂(liè)紋。由于(yú)缺乏(fá)備(bèi)件，當時(shí)對軸承座進行(háng)了簡(jiǎn)單(dān)的(de)加固處理，用(yòng)夾具以(yǐ)及底部焊接在(zài)基礎上(shàng)的4條m18的錨螺(luó)栓(shuān)将軸承(chéng)座加(jiā)固。經(jīng)過上(shàng)述處(chù)理後，振動(dòng)強度有所下降(jiàng)。在接(jiē)下來的幾(jǐ)天中(zhōng)，由于錨螺(luó)栓因振動而導(dǎo)緻螺(luó)母松動，使振(zhèn)動強度又有(yǒu)所回升。在此(cǐ)期間，隻要重(zhòng)新緊固錨螺栓。振動(dòng)的強度就會有一定程度(dù)的下(xià)降。問(wèn)題的關鍵(jiàn)是：究竟是什麼原因(yīn)使(shǐ)轉(zhuǎn)子振動強度增(zēng)加，并(bìng)且能(néng)夠達到如(rú)此高(gāo)的峰值，導(dǎo)緻軸(zhóu)承座損壞(huài)。隻有找(zhǎo)到引起振動(dòng)的主(zhǔ)要因(yīn)素，然後進(jìn)行針(zhēn)對性的(de)整改，才能從根本(běn)上解(jiě)決這個設備故(gù)障。

2、設(shè)備(bèi)結(jié)構

軸(zhóu)功率(lǜ): 400kw；

吸(xī)入壓力(lì): 常壓；

排出(chū)壓力: 5200 pa；

排出溫度: 20～45ºc；

吸入(rù)/排出流量(liàng):1593m³/min；

轉速(sù)為1490r/min。

該(gāi)風機(jī)采用懸臂式(shì)結構，使(shǐ)用兩(liǎng)個獨立的軸承(chéng)座支承轉(zhuǎn)子。風(fēng)機側軸承座為轉子定位端(duān)，電機側為轉(zhuǎn)子自由端，這樣(yàng)，轉子熱膨脹就是以(yǐ)風機側軸(zhóu)承座(zuò)為零點向(xiàng)兩端發生。兩支(zhī)承軸(zhóu)承型号為(wéi)22222ck + h322為錐(zhuī)孔雙(shuāng)列向心球面滾子軸(zhóu)承，具(jù)有承(chéng)受一定的軸(zhóu)向力。該(gāi)軸承在(zài)轉子軸上的(de)軸向(xiàng)定位(wèi)形式是依(yī)靠帶(dài)有外錐面的軸(zhóu)套h322和22222ck軸承(chéng)的錐(zhuī)面内孔的(de)相互(hù)配合(hé)，将鎖(suǒ)母壓(yā)緊，使軸承内圈(quān)産生軸(zhóu)向位移，使h322軸套錐面發(fā)生徑向變形，（h322軸(zhóu)套上的軸向溝(gōu)槽就是使徑向(xiàng)變形更容易産生），從而達(dá)到緊(jǐn)固的(de)目的。

3、振動(dòng)分析

（1）振動的主(zhǔ)流頻(pín)率(lǜ)是工頻(pín)以及工(gōng)頻的高次諧波。

（2）軸承組(zǔ)件的(de)特征(zhēng)頻率(lǜ)基本上沒有表(biǎo)現，可以(yǐ)在很大(dà)程度(dù)上排(pái)除由(yóu)于(yú)軸承滾(gǔn)動體碎裂(liè)、内外圈滑(huá)道出現(xiàn)剝(bāo)落、保(bǎo)持架(jià)嚴重磨損等軸承損(sǔn)壞原(yuán)因導緻的轉子(zǐ)振動。由(yóu)于能夠(gòu)引起工頻(pín)振動(dòng)的原因(yīn)很(hěn)多，如轉子(zǐ)不平衡，部件松動，軸頸與(yǔ)軸承不對中等，必須使用(yòng)其他判據來輔助判斷。

（3）目前(qián)的判斷(duàn)可以排除(chú)的可(kě)能性是轉子(zǐ)不對中引(yǐn)起的故(gù)障。原因：在各個(gè)測振(zhèn)點的各個(gè)方向上的頻譜(pǔ)圖中振動的(de)2倍(bèi)頻成分(fèn)含(hán)量都(dōu)比較低(dī)，且(qiě)2倍頻(pín)的諧波(bō)成(chéng)分也不具(jù)有峰值。如(rú)果轉子對(duì)中(zhōng)存(cún)在問題，那麼自(zì)由側的軸承座（離電(diàn)機較近）的(de)振(zhèn)動(dòng)強度理論(lùn)上應稍高于定(dìng)位側，而實(shí)測數(shù)據正好(hǎo)相(xiàng)反。

（4）通(tōng)過近(jìn)幾次的監(jiān)測結果(guǒ)來(lái)看，其(qí)相位并不(bú)穩(wěn)定。并且(qiě)，在停(tíng)機時(shí)進行(háng)的(de)實時跟(gēn)蹤監(jiān)測結果表(biǎo)明(míng)：在降速時，振(zhèn)動強(qiáng)度并沒有降低，反而進一(yī)步增(zēng)加。這(zhè)樣，可(kě)以認(rèn)為：轉子不(bú)平衡并不是引(yǐn)起振(zhèn)動的主要原因。

（5）機械松動(dòng)：其振動形(xíng)态為(wéi)非線性振動，振(zhèn)動的時域(yù)波形為基波與(yǔ)次(cì)諧波、超諧(xié)波(bō)的疊加，振動相(xiàng)位是(shì)不斷(duàn)變(biàn)化(huà)的，并(bìng)且與工作(zuò)轉速(sù)同步。頻域表(biǎo)現為除工頻有較(jiào)高的(de)峰值(zhí)外，1/2，1/3，1/4….倍頻等(děng)次諧波及(jí)2，3，4…倍頻(pín)等超諧波(bō)都有表現(xiàn)。圖3中(zhōng)的峰(fēng)值幾(jǐ)乎全都是工頻(pín)及其諧波(bō)産生，工頻振動的速(sù)度值(zhí)已達到(dào)5.2mm/s。

4、分析結論

（1）根據對頻譜的判讀，可(kě)以基(jī)本否定轉子不(bú)平衡和(hé)轉(zhuǎn)子與(yǔ)靜止(zhǐ)件摩擦這(zhè)兩種可能(néng)性；

（2）造(zào)成風機振(zhèn)動的(de)主要原因(yīn)可能是：部件(jiàn)松動，使(shǐ)轉子的支(zhī)承失(shī)穩，而軸承(chéng)本身(shēn)并沒有任(rèn)何故(gù)障；或者是(shì)由于軸(zhóu)承本(běn)身在外因作(zuò)用下(xià)導緻内圈偏心，使振(zhèn)動的(de)強(qiáng)度增加(jiā)，最終(zhōng)導緻軸承座形成(chéng)裂紋，進(jìn)而

5、結論(lùn)驗(yàn)證

停(tíng)機檢(jiǎn)修(xiū)，首先複(fú)查對(duì)中，對(duì)中情況良(liáng)好。随後，進行查找性拆卸(xiè)，在解(jiě)體定位側(cè)軸承座後(hòu)發現(xiàn)22222ck軸承(chéng)的h322錐内套(tào)與軸(zhóu)表面(miàn)産生(shēng)相對(duì)轉動，使軸(zhóu)表面(miàn)嚴重磨損(sǔn)，最深處達0.9㎜。軸套(tào)鎖緊螺母(mǔ)止退(tuì)墊的(de)防轉片疲(pí)勞斷裂。更換新(xīn)轉子後，試車情(qíng)況良好，振動強度大幅下(xià)降。